1 引言(Introduction)

　　生物流化床應(yīng)用于廢水處理已有近30年的歷史, 在多種處理場合已得到了廣泛應(yīng)用.由于生物流化床在水處理應(yīng)用方面具有微生物相多樣化、微生物濃度高、耐沖擊負荷能力強、比表面積大、氧傳質(zhì)效率高等優(yōu)點, 國內(nèi)外研究者一直對生物流化床的填料設(shè)計、結(jié)構(gòu)優(yōu)化及其新型流化床的開發(fā)有著濃厚的興趣, 但傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的生物流化床在應(yīng)用中仍存在如下問題：固液分離時間大于反應(yīng)時間的結(jié)構(gòu)不合理現(xiàn)象;大型化的瓶頸問題;反應(yīng)器停止后再啟動流化困難;固液接觸面摩擦較弱易造成載體生物膜細胞傳質(zhì)濃度邊界層趨向穩(wěn)定而制約傳質(zhì)效率;相間相對流動速度差小, 作用于生物膜的水力剪切力較弱, 載體生物膜新舊菌體更新速率慢, 影響了生化代謝效率等.針對傳統(tǒng)生物流化床的特點, 本課題組將四邊形生物流化床、膜生物反應(yīng)器、折流式厭氧反應(yīng)器與生物流化床相結(jié)合, 設(shè)計出一種新型生物流化床—四邊形折流式膜生物流化床.反應(yīng)器整體為長方體結(jié)構(gòu)且保留了傳統(tǒng)生物流化床塔式結(jié)構(gòu);下部采用了折流板與導(dǎo)流錐設(shè)計出一個進水角度, 利用該角度來沖擊反應(yīng)器底部填料, 提高了填料的利用率, 實現(xiàn)了再啟動流化容易;上部采用了浸沒式膜組件, 利用氣、固、液三相沖刷膜組件, 降低了膜污染, 解決了載體流失等問題.

生活、醫(yī)院污水處理地埋式設(shè)備價格

　　目前, 關(guān)于生物流化床的動力學(xué)研究大多是運用脈沖響應(yīng)法、數(shù)值模擬、壓差法和光纖探頭測速法等, 這些研究成果較好地揭示了三相生物流化床的動力學(xué)特性, 但浸入式測試技術(shù)具有時空分辨率低、標定曲線具有不確定性等局限性, 對流場干擾是zui大局限;數(shù)值模擬大多認為固相為液體的一部分, 把氣液雙流體模型應(yīng)用于氣、固、液三相流, 模擬和模型準確度不高, 均不能較真實地反應(yīng)液相流態(tài).粒子圖像測速技術(shù)(Particle Image Velocimetry, 簡稱PIV)作為一種對流場無干擾的瞬態(tài)全流場測試手段, 既具備單點測量技術(shù)的分辨率和精度, 又能獲得流場的整體結(jié)構(gòu)和瞬態(tài)圖像.PIV的基本原理是在流場中布撒一些與流體跟隨性良好且具有良好的示蹤性和反光性的示蹤粒子, 用激光照射所測區(qū)域, 使用CCD相機獲取示蹤粒子的瞬時運動圖像, 設(shè)置適當?shù)目鐜瑫r間, 對拍攝的兩幅連續(xù)的圖像進行互相關(guān)計算, 根據(jù)兩幀圖像的位移和時間間隔, 從而得到流場的速度場.近十幾年來, PIV被廣泛應(yīng)用在氣液兩相流流場測量中, 例如, 將PIV技術(shù)與激光誘導(dǎo)熒光法結(jié)合后測定了氣液兩相流的速度場, 并獲得了氣泡流態(tài)特性;應(yīng)用PIV技術(shù)測試了多孔同時曝氣對近膜面液相速度場的影響.通過這些研究證明了PIV的準確性和可靠性, 為利用PIV分析四邊形折流式膜生物流化床內(nèi)液相流場特性, 特別是在有少量填料時液相流場可視化研究指明了前景.

生活、醫(yī)院污水處理地埋式設(shè)備價格

　　本文基于取樣法和PIV技術(shù), 對四邊形折流式膜生物流化床在不同進水流量和曝氣強度組合的工況下的填料濃度和液相流場特性進行測量, 同時對填料濃度、流場特性和膜污染三者之間的關(guān)系進行剖析, 尋求流化床運行過程中節(jié)能的結(jié)構(gòu)與優(yōu)化的操作條件.

　　2 實驗裝置和方法(Experiments) 2.1 實驗系統(tǒng)

　　四邊形折流式膜生物流化床實驗測試系統(tǒng)的流程如圖 1a所示, 主要由四邊形折流式膜生物流化床、進出水系統(tǒng)、激光系統(tǒng)、CCD系統(tǒng)、膜組件、曝氣系統(tǒng)和圖像處理系統(tǒng)等部分組成.流化床為長方體的透明玻璃體, 結(jié)構(gòu)尺寸為300 mm×150 mm×950 mm(長×寬×高), 總?cè)莘e為42.75 L, 折流板底部縫隙高度為72 mm, 傾斜角度為35°, 導(dǎo)流錐傾斜角度為30°.膜組件為中空纖維膜超濾膜組件, 采用聚偏氟乙烯材質(zhì)制成, 膜壁厚40~50 μm, 微孔平均孔徑為0.1~0.2 μm, 膜尺寸為40 mm×300 mm, 標準膜通量為200 L·h-1.曝氣系統(tǒng)中曝氣管管徑為5.8 mm, 曝氣頭尺寸為34 mm×43 mm, 曝氣孔孔徑為0.1~0.3 mm.實驗中為防止膜組件和曝氣頭的擺動, 將曝氣頭固定在膜組件正下方的流化床底部, 膜組件通過自制T型支架固定, 且進水管、曝氣頭和膜組件布置在同一軸線上.

　　圖 1 四邊形折流式膜生物流化床實驗測試系統(tǒng)流程圖(a)、拍攝分區(qū)(b)和激光斷面分布圖(c) (1.出水箱, 2.蠕動泵, 3.激光電源, 4.激光器, 5.同步器, 6.氣體流量計, 7.空氣壓縮機, 8.膜組件, 9.氣泡, 10.椰殼活性炭, 11.進氣管, 12.進水管, 13.導(dǎo)流錐, 14.液體流量計, 15.潛水泵, 16.計算機, 17.相機, 18.四邊形流折流式膜生物流化床, 19.曝氣頭, 20.激光斷面)

　　2.2 實驗用水和填料

　　實驗用水采用自來水.填料采用椰殼活性炭, 其外觀為黑色不定型顆粒(粒徑約為0.4~2.8 mm), 堆積密度為604 kg·m-3, 測定填料濃度時, 填充密度為6%的流化床體積.PIV實驗時, 流化的活性炭會對激光斷面和相機拍攝形成阻擋, 使得無法正常拍攝, 氣、固、液三相流態(tài)可視化難度較大, 需進行可視化測試.根據(jù)本次實驗范圍, 選擇zui大進水流量200 L·h-1和zui大曝氣強度1.05 m3·h-1進行測試, 填充密度測試為0.1%~1.0%, 當填充密度為0.4%時, 降流區(qū)和升流區(qū)各取樣點中濃度zui大值為2.063 mg·L-1.激光拍攝過程中未出現(xiàn)光源呈黑色條狀現(xiàn)象(黑色條狀認定為激光光源被阻擋), 且拍攝和分析所得圖片均無空白區(qū)域.為保證實驗獲得較高的分辨率, 選取填充密度為0.5%, 實驗時為防止活性炭對示蹤粒子的影響, 每3~4 h更換一次活性炭.

　　2.3 PIV測試系統(tǒng)

　　實驗中采用丹麥Dantec公司生產(chǎn)的PIV系統(tǒng), 包括：Litron DualPower 200-15固體激光器, 兩個激光器發(fā)射器輸出綠色片光源, 激光束的波長為532 nm, 每個脈沖能量為200 mJ, 脈寬為6~8 ns;FlowSense EO CCD相機, 圖像像素為2048×2048, 采樣速率為16幀·s-1;Timer Box同步器, 可以實現(xiàn)外部脈沖信號對系統(tǒng)的同步觸發(fā).示蹤粒子選用配套的PMMA-Rhodamine B-Particles(羅丹明B熒光聚合物顆粒), 粒徑為20~50 μm, 實驗濃度控制在100 mg·L-1.該粒子具有對流場良好的跟隨性(Paffel et al., 1998;嚴敬等, 2005), 適用于多相流, 示蹤粒子對液相速度和粘度的影響可以忽略.

　　2.4 實驗方案

　　填料濃度測試時, 分別在四邊形折流式膜生物流化床升流區(qū)和降流區(qū)各中軸線上高度分別為200、400和600 mm處進行一定體積(ν)的混合液取樣, 干燥后稱量其中的填料量ω, 則填料的濃度(施漢昌等, 2012)為ω/ν, 相同工況情況下每次取樣3次并求得平均值.PIV實驗在曝氣強度分別為0.25、0.45、0.65、0.85和1.05 m3·h-1和進出水流量分別為50和200 L·h-1組合的工況下依次進行, 實驗時流化床有效容積為31.95 L, 即有效水深710 mm.實驗中激光光源從反應(yīng)器的左側(cè)進入, 如圖 1a所示, CCD相機放置在流化床的正面, 垂直于激光片光源方向.因CCD相機的拍攝范圍有限, 故流場測量區(qū)域在保證獲得較高分辨率的前提下, 拍攝區(qū)域(圖 1b)選擇為下部區(qū)域(282 mm×235 mm)、中部區(qū)域(282 mm×235 mm)和上部區(qū)域(282 mm×235 mm).激光斷面選取距膜面15 mm的激光斷面位置(圖 1c), 實驗中依次對同種工況下3個截面進行拍攝, 每個工況均連續(xù)記錄10000幅圖像序列, 對拍攝的圖像進行自適應(yīng)互相關(guān)計算, 得到流場中的速度分布信息, 結(jié)果表明, 流場速度測量誤差(Feng et al., 2010)小于2 mm·s-1.

　　3 實驗結(jié)果與分析(Results and discussion) 3.1 四邊形折流式膜生物流化床填料濃度的分布特性

　　圖 2給出了流化床填料濃度的變化曲線.從圖 2a可以看出, 進水流量為50 L·h-1時, 升流區(qū)填料濃度隨曝氣強度的增加而增長.進水流量為200 L·h-1時, 填料濃度隨曝氣強度的增加呈先上升后下降趨勢.升流區(qū)在相同曝氣強度的工況下, 填料濃度隨進水流量的增加呈增加趨勢.從圖 2b可以看出, 進水流量為50 L·h-1時, 降流區(qū)填料濃度隨曝氣強度的增加而增長, 曝氣強度為1.05 m3·h-1時, 降流區(qū)填料濃度達到峰值;曝氣強度分別為0.25、0.65、0.85和1.05 m3·h-1時, 填料濃度隨流化床高度的降低而下降.進水流量為200 L·h-1時, 降流區(qū)填料濃度隨曝氣強度的增加呈先上升后下降趨勢;曝氣強度分別為0.25、0.45、0.65和0.85 m3·h-1時, 填料濃度隨流化床高度的降低呈先下降后上升趨勢.降流區(qū)在相同曝氣強度的工況下, 流化床填料濃度隨進水流量的增加呈增加趨勢.

　　圖 2 填料濃度隨高度變化的曲線圖 (a.升流區(qū), b.降流區(qū))和流化示意圖(c)

　　流化床在相同進水流量工況下, 曝氣強度是影響填料濃度變化的主要因素;在相同曝氣強度工況下, 進水流量是影響填料濃度變化的主要因素.在多數(shù)工況下, 流化床中部區(qū)域為稀相區(qū)域;曝氣強度和進水流量的匹配可使流化床的填料濃度達到zui高值;在相同工況下升流區(qū)的填料濃度均大于降流區(qū)的濃度;進水流量和曝氣強度為200 L·h-1、0.65 m3·h-1工況下的填料濃度與50 L·h-1、1.05 m3·h-1工況下的填料濃度較接近.可見, 進水流量的增加加速了降流區(qū)填料的流化, 進而加速整個流化床的填料流化;且不同進水流量和曝氣強度組合的工況下, 可使填料濃度達到*.分析其原因, 由于折流板的存在, 折流板上部區(qū)域為曝氣死區(qū), 實驗中發(fā)現(xiàn)大量的填料在升流區(qū)形成了內(nèi)循環(huán), 且存在諸多小循環(huán), 即由于折流板的存在, 折流式膜生物流化床為內(nèi)外雙循環(huán)和諸多小循環(huán)(圖 2c);另一原因是由于進水管的布置會使底部堆積的填料進行向左的沖擊, 當沖擊到曝氣區(qū)或環(huán)流區(qū)后, 填料將隨氣液上升形成環(huán)流.填料的流態(tài)化使得填料之間、填料與膜組件之間相互摩擦, 并使液相流態(tài)更加紊亂, 填料濃度和液相紊亂程度越大, 起到?jīng)_刷膜組件的作用越大, 能較大程度地抑制膜組件表面沉積層的形成, 有利于控制膜污染, 即填料濃度是膜污染控制一個重要因素.因此, 設(shè)計時膜組件放置高度可選擇為折流式膜生物流化床升流區(qū)的上部靠近自由液面區(qū)域.

　　3.2 四邊形折流式膜生物流化床升流區(qū)液相流動特征

　　湍流是一種高度復(fù)雜的不規(guī)則流動.張波濤等(2001)應(yīng)用PIV技術(shù)對水泵吸水池的內(nèi)部流場進行測量, 對40幅照片顯示的速度矢量數(shù)據(jù)進行處理, 得到了流場的湍動能.本文對同一位置的40幅連續(xù)的照片所顯示的速度矢量圖進行分析, 可以計算出每個面上各個點的速度標準偏差, 公式如下：

(1)

(2)

　　式中, urms為徑向速度的標準偏差, vrms為軸向速度的標準偏差.

　　得到各個點上的速度偏差后, 就可以求出面上各個點的湍動能, 它是表征湍流特征的一個物理量, 計算公式如下：

(3)

　　圖 3給出了流化床升流區(qū)3個區(qū)域的液相軸向平均速度值、渦量值和湍動能值變化曲線圖(軸向為Y軸方向, 徑向為X軸方向, 參見圖 5, 下同).從圖 3a可以看出, 進水流量為50 L·h-1時, 下部區(qū)域軸向速度均大于零, 中部和上部區(qū)域軸向速度均小于零, 可推論升流區(qū)液相軸向返混程度隨反應(yīng)器高度的增加呈先增強后減弱的趨勢, 在中部區(qū)域, 液相軸向返混達到峰值;下部和上部區(qū)域液相軸向返混程度隨曝氣強度的增加變化較小, 中部區(qū)域液相軸向返混程度隨曝氣強度的增加呈先增強后減弱再增強-減弱的波動趨勢.進水流量為200 L·h-1時, 3個區(qū)域液相軸向平均速度均小于零, 可推測液相軸向返混程度隨反應(yīng)器高度的增加呈先增強后減弱再增強的趨勢, 在上部區(qū)域, 液相軸向返混達到峰值;下部區(qū)域液相軸向返混程度隨曝氣強度的增加而逐漸減弱, 中部和上部區(qū)域液相軸向返混呈先增強后減弱的趨勢.進而得到, 進水流量的增加可以減弱升流區(qū)液相軸向返混程度, 從而增加了流化床的填料濃度.

　　圖 3 升流區(qū)液相軸向平均速度(a)、渦量(b)和湍動能(c)隨進水流量及曝氣強度的變化曲線 (A為下部區(qū)域, 進水流量50 L·h-1;B為中部區(qū)域, 進水流量50 L·h-1;C為上部區(qū)域, 進水流量50 L·h-1;D為下部區(qū)域, 進水流量200 L·h-1;E為中部區(qū)域, 進水流量200 L·h-1;F為上部區(qū)域, 進水流量200 L·h-1)

　　從圖 3b可以看出, 進水流量為50 L·h-1時, 下部區(qū)域液相平均渦量隨曝氣強度的增加呈先上升后下降趨勢, 中部區(qū)域呈逐漸下降趨勢, 上部區(qū)域呈波動趨勢.進水流量為200 L·h-1時, 下部區(qū)域液相平均渦量隨曝氣強度的增加呈先下降后上升趨勢, 中部區(qū)域隨曝氣強度的增加呈波動趨勢, 上部區(qū)域隨曝氣強度的增加呈先上升后下降再上升趨勢.液相平均渦量隨流化床高度的增加呈上下多次波動趨勢;液相平均渦量隨進水流量的增加呈整體逐漸上升趨勢, 但幅度較小.可見, 進水流量為50 L·h-1時液相平均渦量出現(xiàn)正值次數(shù)多于進水流量為200 L·h-1時, 由渦量表達式可推論當進水流量較小時, 升流區(qū)液相剪切力隨著曝氣強度的增加;液相平均渦量值在曝氣強度為1.05 m3·h-1時, 多數(shù)達到正值, 進而說明液相剪切力隨著曝氣強度的增加逐漸增加.較強的液相剪切力可使填料表面老化的生物膜及時脫落, 流化床中微生物保持較高活性, 較好地解決了傳統(tǒng)膜生物反應(yīng)器中泥齡長、污泥活性較低等問題.

　　從圖 3c可以看出, 液相平均湍動能隨曝氣強度和進水流量的增加均呈逐漸增強的趨勢;中部區(qū)域湍動能均整體較強, 上部區(qū)域整體大于下部區(qū)域.由3.1節(jié)可知, 填料濃度隨曝氣強度和進水流量的增加均呈逐漸增強的趨勢, 可知填料濃度隨液相湍動能增強而增加, 進而可知較強的湍動能可有效地抑制膜污染.

　　由文獻(李春麗等, 2014)可知, 在一定范圍內(nèi)增強曝氣強度會使得膜面?zhèn)髻|(zhì)系數(shù)增加, 濃差極化邊界層厚度較低及膜面剪切應(yīng)力增加, 即曝氣強度是膜污染控制一個重要因素.流化床升流區(qū)呈極其復(fù)雜的流態(tài)特性, 且流態(tài)特性與填料濃度和膜污染呈線性關(guān)系.分析其原因, 流化床在底部設(shè)一折流板, 使得平穩(wěn)下流的水流速在斜板斷面驟然加大, 對底部的填料床形成沖擊, 且折角可以使水流流向升流區(qū)的中心部分, 從而增加升流區(qū)的水力攪拌作用.